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深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析

罗聪, 刘鑫屏

罗聪, 刘鑫屏. 深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析[J]. 南方能源建设, 2019, 6(3): 81-86. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
引用本文: 罗聪, 刘鑫屏. 深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析[J]. 南方能源建设, 2019, 6(3): 81-86. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
Cong LUO, Xinping LIU. Analysis of Optimal Excess Air Ratio Under Ultra Low Load Conditions[J]. SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION, 2019, 6(3): 81-86. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
Citation: Cong LUO, Xinping LIU. Analysis of Optimal Excess Air Ratio Under Ultra Low Load Conditions[J]. SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION, 2019, 6(3): 81-86. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
罗聪, 刘鑫屏. 深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析[J]. 南方能源建设, 2019, 6(3): 81-86. CSTR: 32391.14.j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
引用本文: 罗聪, 刘鑫屏. 深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析[J]. 南方能源建设, 2019, 6(3): 81-86. CSTR: 32391.14.j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
Cong LUO, Xinping LIU. Analysis of Optimal Excess Air Ratio Under Ultra Low Load Conditions[J]. SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION, 2019, 6(3): 81-86. CSTR: 32391.14.j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014
Citation: Cong LUO, Xinping LIU. Analysis of Optimal Excess Air Ratio Under Ultra Low Load Conditions[J]. SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION, 2019, 6(3): 81-86. CSTR: 32391.14.j.gedi.issn2095-8676.2019.03.014

深度调峰工况下锅炉过量空气系数对炉内温度影响的分析

基金项目: 

国家重点研发计划项目“常规/供热机组调节能力提升与电热综合协调调度技术” 2017YFB0902100

详细信息
    作者简介:

    罗聪(通信作者) 1996-,男,河南驻马店人,华北电力大学硕士研究生,主要从事火力发电机组深调峰控制和燃烧优化方向研究(e-mail)15733253286@163.com。

    刘鑫屏 1975-,女,河北唐山人,华北电力大学副教授,华北电力大学博士,主要从事热力发电建模、软测量及大机组智能优化控制研究(e-mail)liuxinpingty1 @163.com.cn。

  • 中图分类号: TM611; TM621

Analysis of Optimal Excess Air Ratio Under Ultra Low Load ConditionsEn

  • 摘要:
      [目的]  为了分析火电机组超低负荷运行工况下过量空气系数对于炉膛燃烧稳定性的影响,更好地指导机组参与调峰。
      [方法]  通过深入分析锅炉运行和炉内传热机理,以炉膛出口烟温表征炉内燃烧温度,并作为燃烧稳定性的指标,在MATLAB/SIMULINK中搭建炉膛出口烟温模型。以某300 MW火力发电机组为例,首先选择几个典型工况点采用相似性求解方法计算炉膛出口烟温与锅炉厂家给出的设计数据进行比对,检验计算方法基本正确之后代入超低负荷运行参数,计算深调峰工况下不同过量空气系数对应的炉膛出口烟温。
      [结果]  仿真结果表明:模型算得炉温与锅炉厂家给出的设计数据对比,计算误差小于±15 ℃,计算方法基本正确,可以将其应用于超低负荷工况计算。
      [结论]  随着负荷的降低,使炉膛出口烟温达到最大值的最优过量空气系数逐渐增大。因此在超低负荷运行工况下,可在一定范围内适当增大过量空气系数以提高炉膛出口烟温,进而提高锅炉燃烧的稳定性,并且过量空气系数小于2.0时,数值越大炉膛出口烟温越高。
    Abstract:
      [Introduction]  In order to analyze the influence of excess air coefficient on the combustion stability of the furnace under the ultra-low load operation conditions of the thermal power unit, the unit is better guided to participate in peak shaving.
      [Method]  In this paper, through in-depth analysis of boiler operation and heat transfer mechanism in the furnace, the combustion temperature of the furnace was characterized by the outlet temperature of the furnace, and as the index of combustion stability, the furnace exit smoke temperature model was built in MATLAB/SIMULINK. Taking a 300 MW thermal power generating unit as an example, the paper first selected several typical operating conditions. Then the similarity solving method was used to calculate the furnace exit smoke temperature and compare with the design data given by the boiler manufacturer. Finally the test calculation method was basically correct and then substituted into ultra-low load operation parameters which calculated the furnace exit smoke temperature corresponding to different excess air coefficients under deep peaking conditions.
      [Result]  The simulation results show that the model calculates the furnace temperature and the design data given by the boiler manufacturer. The calculation error is less than ±15°C, and the calculation method is basically correct. It can be applied to the calculation of ultra-low load conditions.
      [Conclusion]  As the load is reduced, the optimum excess air ratio that maximizes the flue gas temperature at the exit of the furnace is gradually increased. Therefore, under the condition of ultra-low load operation, the excess air coefficient can be appropriately increased within a certain range to increase the flue temperature of the furnace outlet, thereby improving the stability of the combustion of the boiler, and when the excess air ratio is less than 2.0, the value is higher, the temperature is higher.
  • 直流微电网是由直流构成的微电网,是未来智能配用电系统的重要组成部分,对推进节能减排和实现能源可持续发展具有重要意义。相比交流微电网,直流微电网可更高效可靠地接纳风、光等分布式可再生能源发电系统、储能单元、电动汽车及其他直流用电负荷[-]

    微电网内光伏、风机、燃料电池、电池储能单元等产生的电能大部分为直流电或非工频交流电,常用电气设备如个人电脑、手机、LED照明、变频空调和电动汽车等,皆通过相应适配器变成直流电驱动。上述发电单元或负荷如果接入交流微电网,则需要通过相应DC-DC、DC-AC和AC-DC等电力电子变流器构成的多级能量转换装置;若接入合适电压等级的直流微电网,将省去部分交直流变换装置。同时由于不是交流电,因此没有无功功率和相位平衡的问题,可减小成本、降低损耗[-]

    虽然直流微电网没有交直流转化装置,减少了电能损耗[],但是电能在直流微电网的传输过程中仍会产生一定的损耗,同时由于用户在使用过程中需要不断改变负载大小,因此直流微电网需要检测用户的电压电流,并根据数据改变实际输出电压的大小,从而实现用户侧恒压输出或者恒流输出。

    微控制器是由处理器和存储器、以及许多外设集成到一片芯片里构成的。杨航等[]指出通过微控制器进行闭环控制DC/DC电压转化;孟明等[]指出使用控制器检测直流微电网的状态是否发生变化并进行相应的调控;年珩等[]提出使用微控制器来实现微电网的故障隔离。这些文献都指出使用微控制器对直流微电网进行相应的控制是可行的,但是都没有搭建一个综合的实物模型进行实际微控制器控制微电网的实验。

    为了实现使用微控制器对微电网进行恒压或者恒流控制,在本文中首先对简易微电网的模型抽象化,得到Simulink仿真模型,然后通过对阶跃输入后的反应要求,得到相应的控制器参数,最后搭建一个综合的微电网物理模型,对仿真结果进行验证。

    实验模型模拟电能产生、输电和监控过程,并在用户端监控电压和电流,反馈至电能产生部分实时调节输出。元件包含降压式变换电路(BUCK电路)、直流电压检测模块、直流电流检测模块三个模块,微控制器包括负载监控显示、脉冲宽度调制输出(PWM波形输出)、数值检测、蓝牙传输、PID控制五个方面,微电网电路图如图1所示。

    图 1 直流微电网的电路图
    图  1  直流微电网的电路图
    Figure  1.  Circuit diagram of DC microgrid

    微电网维持恒压或者恒流的主要手段是BUCK电路。它是一种最为常用的直流降压变换器,在各类电源中应用广泛。图2为BUCK电路原理图,在连续工作的时候,电感充电和放电的电流变化量必须和为零,通过这一特点可以实现降压输出。

    图 2 BUCK电路原理图
    图  2  BUCK电路原理图
    Figure  2.  Schematic diagram of BUCK circuit

    PWM1和PWM2是一对互补的带死区的PWM波,当PWM1为高电平时电感充电:

    ΔIL+=(VINVOUT)TON/L (1)

    当PWM2为高电平时,电感放电:

    ΔIL=(0VOUT)TOFF/L (2)

    电流变化量为0:

    ΔIL+ΔIL+=0 (3)

    以上可以得出:

    VOUTVIN=TONTON+TOFF (4)

    根据这个公式可知当输入TONTOFF发生改变时可以改变输出的电压大小,通过改变PWM波的占空比来改变TONTOFF,进一步改变输出电压的大小。

    由于输电线往往需要远距离传输,所以本次模拟运用蓝牙无线传输技术实现远距离数据传输。

    为实现电路中自动闭环控制,运用Simulink中PID tuner进行结构建模分析,得到理想闭环控制参数。

    本系统本质是通过负载端检测的电压电流值输入到主控端,然后在主控端对电压电流值进行操作之后,换算成为PWM波的占空比输出, BUCK电路会根据输出占空比的大小来改变输出电压的大小,通过如上的操作实现恒流或者恒压的变化,根据上述的系统的实际原理,完成系统的仿真模型,如图3所示。

    图 3 系统框图
    图  3  系统框图
    Figure  3.  System block diagram

    受限于蓝牙采样有0.1 s的时间间隔,所以整体调节时间比较长,采用Simulink的参数自动生成得出在不同要求下的参数。

    在恒流时候的参数为:P=200,I=100,D=20;

    恒压的时候的参数为: p=1,I=33,D=0.1。

    通过PID参数设置之后输入阶跃响应对应的结果如图4图5所示,可以看到响应时间在10 s左右,在10 s后仍会有轻微的振荡,可以暂时使用这一组参数,在实验中可以进一步对参数进行优化,以获得满足要求的系统性能。

    图 4 电流仿真波形
    图  4  电流仿真波形
    Figure  4.  Current simulation waveform
    图 5 电压仿真波形
    图  5  电压仿真波形
    Figure  5.  Voltage simulation waveform

    焊接元件BUCK电压转换器、直流电流检测模块,再将这些模块和微控制器和实验用电源,实验用负载等连接,其中实验用电源是可以输出12~24 V直流电压,实验用负载实际上是一个最大为100 Ω的电阻器,具体连接图如图6所示。

    图 6 硬件连接图
    图  6  硬件连接图
    Figure  6.  Hardware connection diagram

    本次实验软件主要由前台中断、后台循环、核心算法、硬件连接等4个主要方面组成,实际涵盖了监控显示、PWM波输出、数值检测、蓝牙传输、PID控制等等,软件架构图如图7所示。

    图 7 软件架构图
    图  7  软件架构图
    Figure  7.  Software architecture diagram

    负载监控检测和显示设定电压、实测电压和实测电流,按键调节输出电压,调节挡位和换页查看,同时为了实验安全,设置了安全电流为2 A,当负载过小时检测过流显示error,5 s后重新上电。

    TIVA-C模数转换器ADC模块实现监测部分数值检测,手动改变检测端负载,进行电压电流端输出拟合,拟合结果为一线性方程,将这个方程手动输入到微控制器中,在实验中,每0.1 s读取一次电压和电流的大小。

    实验中使用HC-05蓝牙芯片,首先将两个蓝牙通信模块进行匹配之后再在系统中使用,每0.1 s 将负载端的检测数据(包括数值检测出的电压电流和设定的电压或电流)传输至主控板,主控板再做出相应的调整措施。

    当检测出电流超过2 A时启动过流保护,此时微控制器输出占空比为0,相当于切断电源,保护电路元件不被高电流烧毁,5 s后重新上电,若电流小于2 A则电路重新正常工作,如果电流仍然超过2 A电路继续断电直到电流小于2 A。

    经多次实验,得出能够驱动BUCK电路的频率应大于10 kHz,小于100 KHz,输出一对带死区且占空比可调的PWM波,这样理论输出电压是输入电压大小乘以占空比,实验中由于有电缆的分压所以占空比比理论值高。

    电压实际值为4.64 V,电流实际值为0.225 A,这时检测出来的电压为4.60 V,电流为0.23 A,电压和电流检测大小和实际值相差在实验误差允许范围(2%)之内,符合日常使用的标准。

    保持设定电压为5 V,短路运行,这是电路瞬间断电, 5 s后重新上电。保持设定值不变,断路运行,实际电压输出为4.93 V,误差值为1.4%,接上负载后,改变负载(在实验中使用滑动变阻器代替)大小,记录实际电压和电流值,并算出误差值,然后保持负载大小不变,改变设定电压大小记录数据,最终数据如表1所示。

    表  1  恒压测试实验数据
    Table  1.  Constant voltage test experimental data
    设定电压/V实际电压/V实际电流/A误差值/%
    54.930.001.40
    54.971.170.60
    54.960.810.60
    32.980.510.67
    87.941.340.75
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    表1可知恒压测试最终有负载时输出电压误差基本小于1%,断路运行时电压输出误差小于2%。

    保持设定电流为1A,直接短路运行,实际电流输出为0.986A,误差值为1.4%,接上负载之后,改变负载大小,记录实际电流和电压值,并算出误差值,然后保持输出电压不变,改变设定电流大小记录数据,最终数据如表2所示。

    表  2  恒流测试实验数据
    Table  2.  Constant current test experimental data
    设定电流/A实际电流/A实际电压/V误差值/%
    1.00.9860.001.40
    1.00.9917.910.90
    1.00.9925.930.80
    0.50.4965.930.80
    1.21.1915.940.75
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    表2可知恒流测试最终有负载时输出电流误差基本小于1%,短路运行时电流输出误差小于2%。

    通过硬件实验,实现使用微控制器控制微电网进行恒压或者恒流输出,同时做到在负载大小变化的情况下保持恒压或者恒流,可以以相对平稳的速度重新恢复平衡,让微电网工作在一个新的功率下;在更改设定的电压或者电流时,也可以以相对平稳的速度改变微电网的输出功率,这对微电网的稳定运行有着重要意义,采用Simulink对PID参数进行设计和提前模拟仿真,让PID参数设置合理,可减少在硬件实验过程中出现实验隐患。

    李辉
    项目简介:
    项目名称 国家重点研发计划项目“常规/供热机组调节能力提升与电热综合协调调度技术”(2017YFB0902100)
    承担单位 西安热工院有限公司
    项目概述 本项目针对供热机组电、热强耦合关系导致的电出力调节能力受限问题,研发汽轮机末端小汽流冷却、多源供热抽汽流程设计及参数匹配等蒸汽流程改造技术,降低供热机组电、热出力的耦合强度,并形成兼顾经济性和灵活性的系列解决方案;提出机组在不同供热模式间切换的柔性控制技术,实现电出力的宽域灵活调节。
    项目创新点 ①开发1套完整的锅炉燃烧优化控制系统;②1套供热机组电出力宽域灵活调节控制系统,包含蒸汽流程改造后的机组控制模型、参数计算、特性分析等模块;③能够以柔性控制技术为核心,进行供热机组整体控制方案设计、验证和模拟分析,电出力宽域灵活调节。
  • 图  1   炉温对比

    Figure  1.   Furnace temperature comparison

    图  2   炉膛出口烟温计算模型

    Figure  2.   Furnace exit smoke temperature calculation model

    图  3   超低负荷工况下炉温随过量空气系数变化图

    Figure  3.   Furnace temperature changes with excess air ratio under ultra-low load conditions

    图  4   常规负荷工况下炉温随过量空气系数变化图

    Figure  4.   Change of furnace temperature with excess air coefficient under normal load conditions

    表  1   燃用煤质特性分析

    Table  1   Coal quality analysis %

    Mar Aar Car Har Oar Nar Sar
    7.00 24.26 53.28 3.45 10.44 0.84 0.69
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    表  2   锅炉的基本参数

    Table  2   The basic parameters of the boiler

    锅炉参数 数值
    炉膛漏风系数 0.01
    制粉漏风系数 0.04
    冷风温度/ ℃ 20
    热风温度/ ℃ 360
    固体损失/% 1.5
    炉膛容积/m3 8 584.30
    飞灰份额 0.90
    炉膛过量空气系数 1.20
    炉宽/m 14.7
    炉深/m 13.7
    有效辐射受热面积/m2 3 390
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    表  3   最低设计负荷工况下锅炉的基本参数

    Table  3   Basic parameters of boiler under minimum design load conditions

    项 目 数值
    过热蒸汽流量/(t·h-1) 406
    过热蒸汽出口压力/MPa.g 9.49
    过热蒸汽出口温度/ ℃ 541
    再热蒸汽流量/(t·h-1) 357.4
    再热蒸汽进口压力/MPa.g 1.46
    再热蒸汽出口压力/MPa.g 1.38
    再热蒸汽进口温度/ ℃ 314
    再热蒸汽出口温度/ ℃ 527
    给水温度/ ℃ 220
    汽包压力/MPa.g 9.89
    汽包饱和蒸汽温度/ ℃ 311
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    表  4   最低设计负荷热力计算

    Table  4   Minimum design load thermal calculation

    项 目 数值
    一次风速/(m·s-1) 20
    一次风温/ ℃ 70
    二次风速/(m·s-1) 48.95
    二次风温/ ℃ 341
    燃烧器层数/层 2
    给煤器流量/(kg·s-1) 7.5
    炉膛出口烟温/ ℃ 801
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图(4)  /  表(4)
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出版历程
  • 收稿日期:  2018-11-10
  • 修回日期:  2019-01-03
  • 刊出日期:  2020-07-10

目录

Xinping LIU

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  3. On PubMed

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