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摘要:目的 二氧化碳捕集、利用和封存是实现全球温室气体净零排放的重要举措。二氧化碳加氢催化合成甲醇是碳的有效利用方式之一，将二氧化碳转化为重要燃料、化工产品甲醇，还可与电解水制氢结合，将产物甲醇作为氢气的储存载体。方法 通过Aspen Plus模拟软件构建二氧化碳加氢催化制甲醇工艺模型，对于30万t/a的甲醇生产规模，考虑氢源来自电解水制氢，详细分析了温度、压力、二氧化碳/氢气进料比对甲醇产量的影响。结果 模拟计算结果表明：合成温度为250 ℃，二氧化碳/氢气进料比为7.33时，甲醇产量最高；考虑直接与电解水过程结合，合成压力选取5 MPa是合理的；氢气的含水量对甲醇的产量有一定影响，原料氢气每增加100 kg/h的含水量，甲醇产量仅降低0.1%。结论 通过模拟确定了二氧化碳加氢合成甲醇系统关键工艺参数的选取依据，证明了电解水得到的氢气不经过干燥、压缩处理，直接与甲醇合成工艺结合的可行性，新能源制氢耦合二氧化碳加氢合成甲醇工艺是具有应用前景的甲醇合成技术。Abstract:Introduction Carbon dioxide capture, utilization and storage is an important measure to achieve the goal of net zero greenhouse gas emission. The synthesis of methanol by carbon dioxide hydrogenation is one of the effective ways to use carbon, which can not only convert CO2 into methanol, an valuable fuel and chemical product, but also combine with producing hydrogen by electrolytic water, making methanol become the storage carrier of hydrogen.Method The methanol producing process by carbon dioxide hydrogenation was modelled by simulation software Aspen Plus. For the methanol production scale of 300,000 t/a, the hydrogen producing by water electrolysis was considered as the hydrogen source, and the influence of temperature, pressure and CO2/H2 feed ratio on methanol yield was analyzed in detail.Result The simulation results show the methanol yield is the highest when the synthesis temperature is around 250 °C and the CO2/H2 feed ratio is 7.33. Considering the direct combination with water electrolysis process, the synthesis pressure at around 5 MPa is reasonable. The water content of hydrogen has a certain effect on the methanol yield. The methanol yield only reduces 0.1 percent with the water content increase 100 kg/h in the raw H2.Conclusion The simulation determined the selection basis of key process parameters of methanol synthesis system by carbon dioxide hydrogenation. In addition, the feasibility of directly combining H2 obtained from water electrolysis with methanol synthesis process without drying and compression treatment is proved. In conclusion, hydrogen production from renewable sources combined with methanol synthesis by carbon dioxide hydrogenation is a technology with application prospect.
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Keywords:
- methanol /
- methanol synthesis /
- carbon dioxide /
- CO2 to methanol /
- hydrogen
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深圳电网2018年统调最高负荷17.2 GW，全年累计供电量达到88.9 TWh，同比增长超过4.0%。2019年深圳电网最高统调负荷达到19.1 GW，同比增长超过11.0%［1］，负荷增长点主要集中在福田、南山、光明、大鹏新区等地。深圳蓄能电站装机容量4×300 MW，投运后减轻深圳地区供电压力，减少火电及西电的调峰幅度，使调度手段更加丰富，能够有效促进核电和新能源接入，提升了电网坚强可靠性。
在某些严重故障扰动下，深蓄电站存在机组功角失稳的情况，需要通过失步解列装置解列机组，防止系统崩溃，避免造成大面积长时间停电。根据计算分析的目的，针对系统运行中实际可能出现的不利情况，设定系统接线和运行方式［2］。考虑不同季节最大或最小开机、抽水蓄能不同运行工况、最大或最小负荷等情况［3］。在电网的运行时分析本电网各种可能的失步振荡模式，制定失步振荡解列方案，配置自动解列装置［4］。
本文对深圳电网夏大、夏小、冬大、冬小四个典型运行方式，进行故障仿真分析，研究深蓄电站的发电机和泵工况下的机组失步特性，分析对系统的影响，提出了失步解列的策略建议，保障各种工况下系统的安全稳定运行。
1 运行方式和仿真模型
1.1 运行方式
根据深圳电网的电力和电量需求预测，以及电力电量平衡分析，500 kV深圳站主变并列运行，独立成片供电；为限制短路电流，宝安换流站主变分母运行［5］。大方式下深蓄4台机组分厂运行，如图1所示，2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站，另外2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。小方式下深蓄4台机组合厂泵工况运行，4台机组通过220 kV线路接入宝安换流站。
![图 1 深圳蓄能电站并网运行方式]()
图 1 深圳蓄能电站并网运行方式Figure 1. Grid-connected operation mode of Shenzhen pumped storage power station1.2 仿真模型
发电机采用次暂态模型，并计及自动励磁调节器、汽轮机、调速器的作用。属于深圳电网以及与深圳电网运行密切相关的机组，根据励磁参数实测报告和PSS现场试验报告的设置参数。
负荷采用综合模型，取50%电动机负荷、50%恒阻抗负荷。
对各种方式下的深蓄电站失步特性进行仿真，研究失步特性规律，提出失步解列策略。
1.3 故障选取
为了深入了解电站的失步特性，系统故障类型选取蓄能电站两回220 kV送出线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功。
2 稳定仿真分析
2.1 夏大方式
1）分母运行远蓄线情况
夏季大方式下深蓄2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站，另外2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在发电机工况。
220 kV远蓄线一回发生三相短路故障（如图2所示），同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，接入远丰站的两台机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在机组升压变内。
Ucosφ的变化范围可以划分为7个区，振荡发生的时候Ucosφ逐级穿过每个区。失步继电器快跳段需要逐级穿过7个区域，慢跳段需要穿过其中4个区域［6］。
如图3和图4所示，根据Ucosφ曲线图分析，故障完成第一个振荡周期的时间是故障后1.27 s左右，此过程深蓄电站母线的最低电压值是0.29 pu，发生时间为故障后1.20 s左右。
如图5和图6所示，根据Ucosφ曲线图分析，故障完成第二个振荡周期的时间是故障后1.66 s左右，第二周期内深蓄电站母线的最低电压值是0.34 pu。
![图 5 远蓄线故障第二振荡周期Ucosφ曲线图]()
图 5 远蓄线故障第二振荡周期Ucosφ曲线图Figure 5. The Ucosφ curve of Yuan-Xu lines fault during the second out-of-step oscillation period![图 6 远蓄线故障第二振荡周期蓄能电站母线电压]()
图 6 远蓄线故障第二振荡周期蓄能电站母线电压Figure 6. The busbar voltage curve of Yuan-Xu lines fault during the second out-of-step oscillation period据上所述，失步一周期的判断时间为1.27 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.29 pu；两周期的判断时间为1.66 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.34 pu。
2）分母运行深蓄线情况
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，系统稳定。
2.2 夏小方式
1）合母运行向宝安片区送电
夏季小方式深蓄4台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站。电站运行在泵工况。
如图7所示，220 kV远蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在220 kV远蓄线内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.66 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.66 pu；两周期的判断时间为1.02 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.74 pu。
2）合母运行向深圳片区送电
夏季小方式深蓄4台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在泵工况。
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在升压变内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.80 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.45 pu；两周期的判断时间为1.13 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.53 pu。
3）分母运行远蓄线情况
夏季小方式深蓄2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站，另外2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在泵工况。
220 kV远蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在升压变内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.79 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.39 pu；两周期的判断时间为1.13 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.46 pu。
4）分母运行深蓄线情况
夏季小方式深蓄2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站，另外2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站。电站运行在泵工况。
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，系统稳定。
2.3 冬大方式
1）分母运行远蓄线情况
冬季大方式下深蓄2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站，另外2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在发电机工况。
220 kV远蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在升压变内。
根据计算，失步一周期的判断时间为1.28 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.26 pu；两周期的判断时间为1.66 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.29 pu。
2）分母运行深蓄线情况
冬季大方式下深蓄2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站，另外2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站。电站运行在发电机工况。
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，系统稳定。
2.4 冬小方式
1）合母运行向宝安片区送电
冬季小方式深蓄4台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站。电站运行在泵工况。
220 kV远蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在220 kV远蓄线内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.65 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.65 pu；两周期的判断时间为1.01 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.73 pu。
2）合母运行向深圳片区送电
冬季小方式深蓄4台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在泵工况。
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在升压变内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.79 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.41 pu；两周期的判断时间为1.14 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.50 pu。
3）分母运行远蓄线情况
冬季小方式深蓄2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站，另外2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站。电站运行在泵工况。
220 kV远蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，机组失稳，根据振荡特性分析，振荡中心在升压变内。
根据计算，失步一周期的判断时间为0.78 s，失步一周期内深蓄电站母线最低电压为0.41 pu；两周期的判断时间为1.12 s，第二失步周期内深蓄电站母线最低电压为0.46 pu。
4）分母运行深蓄线情况
冬季小方式深蓄2台机组通过220 kV线路接入500 kV深圳变电站，另外2台机组通过220 kV远丰变电站接入500 kV宝安换流站。电站运行在泵工况。
220 kV深蓄线一回发生三相短路故障，同时另一回发生单相瞬时性故障，重合闸成功，系统稳定。
3 失步控制措施及影响
根据仿真计算分析，在各种运行方式和工况下，电站机组发生失步后，需要采取解列机组措施，以限制事故扩大，防止机组设备损坏。根据计算，当发生失步后需要切除电站所有与系统相联接的机组才能平息失步。计算结果汇总表见表1。
表 1 各种故障情况下电站机组失步情况及控制措施Table 1.Out of step simulation results and control measures under various fault conditions 故障线路 一周期时间/s 一周期电压/pu 二周期时间/s 二周期电压/pu 失步控制措施 振荡中心 夏大两机远蓄线 1.27 0.29 1.66 0.34 切2台稳定 升压变内 夏大两机深蓄线 — — — — 系统稳定 — 夏小四泵远蓄线 0.66 0.66 1.02 0.74 切4台稳定 远蓄线内 夏小四泵深蓄线 0.80 0.45 1.13 0.53 切4台稳定 升压变内 夏小两泵远蓄线 0.79 0.39 1.13 0.46 切2台稳定 升压变内 夏小两泵深蓄线 — — — — 系统稳定 — 冬大两机远蓄线 1.28 0.26 1.66 0.29 切2台稳定 升压变内 冬大两机深蓄线 — — — — 系统稳定 — 冬小四泵远蓄线 0.65 0.65 1.01 0.73 切4台稳定 远蓄线内 冬小四泵深蓄线 0.79 0.41 1.14 0.50 切4台稳定 升压变内 冬小两泵远蓄线 0.78 0.41 1.12 0.46 切2台稳定 升压变内 冬小两泵深蓄线 — — — — 系统稳定 — 为消除失步振荡，应装设失步解列控制装置，在预先安排的输电断面，将系统解列为各自保持同步的区域［7］。根据以上计算分析结果，深圳抽水蓄能电站需要配置失步解列装置，用于监测送出线路断面。按照重要厂站安全自动装置应双重化配置原则［8］，深圳抽水蓄能电站应按双重化原则配置两套失步解列装置。失步解列装置应能根据监测安装点的电压、电流变化，准确判别系统发生的失步振荡及振荡中心所在范围，采取解列线路或机组等控制措施［9］。
失步解列装置可以整定为一个失步周期或两个失步周期，由于在小方式下泵工况下，通过远丰站并网时，220 kV远蓄线发生故障后，蓄能电站侧母线电压较高，最低电压到0.66 pu，因此建议设置两套定值，在深蓄电站4台机组通过220 kV远蓄线路并网时，振荡周期定值整定为1或2周期，电压定值整定为0.7 pu；其它方式下，振荡周期定值整定为1或2周期，电压定值整定为0.5 pu。考虑到及时解列失步机组能够快速平息故障，减少对电网稳定的影响，且Ucosφ在原理和穿区级数具备防误动能力，建议振荡周期定值整定为1周期。
4 结论
重要电源并网后，对电力系统的影响巨大，不仅改变了地区电网的系统网架结构，还会影响系统运行方式，进而改变区域安全稳定控制策略。由于系统严重故障数量众多，特别是考虑到连锁故障后，系统仿真无法遍历穷举，因此在仿真时应结合电网特点和故障经验，采用较为严重的故障情况。制定安全稳定控制策略时，应考虑到所有可能出现的运行方式，安全稳定控制策略应能保证在各种运行方式下的适应性。
本文在研究电站机组失步特性时，考虑了合厂运行和分厂运行方式；采用了夏大方式、夏小方式、冬大方式和冬小方式，对机组的发电工况和抽水工况下进行了系统故障特性分析。根据机组失步振荡特性，制定了失步振荡解列策略。
通过仿真计算，在不同运行方式下失步振荡周期内蓄能电站母线最低电压差异较大，给出了不同运行方式下的两套解列电压定值建议，保障在不同运行方式下系统发生故障后有效解列失步机组，保证系统的安全稳定，保护了发电机组的设备安全。考虑到电站接入系统点处于高负荷密度地区，建议失步解列装置振荡解列周期设置为1个周期，避免振荡时间过长才解列机组对负荷用户造成过大影响，保障电力用户的供电可靠性。
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表 1 动力学因子中各参数的取值
Table 1 Parameter choice of kinetic factors
反应 K Ea/[J·(kmol)−1] 1 4.063 8×10−6 1.169 5×107 2 9.042 1×108 1.128 6×108 3 1.518 8×10−33 2.660 1×108 
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表 2 驱动力常数项系数中各参数的取值
Table 2 Parameter choice of driving force constant terms and coefficients
正反应 逆反应 A B A B −23.20 14 225 28.895 2 385 −22.48 9 777 −28.120 15 062 −22.48 9 777 23.974 3 222
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表 3 甲醇合成工艺关键物流模拟结果
Table 3 Key stream simulation results of methanol synthesis process
参数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 温度/℃ 25.00 25.00 250.00 30.00 30.00 30.00 30.00 42.32 30.00 30.00 30.00 压力/MPa 5.00 5.00 5.00 5.00 4.50 4.50 4.50 5.00 1.00 1.00 4.50 摩尔流量/(kmol·h−1) 3 720.46 1 249.15 27 135.70 24 748.65 22 332.72 2 415.93 22 165.23 22 166.09 1.80 2 414.13 167.50 H2 3 720.46 0.00 21 467.83 17 882.76 17 882.19 0.58 17 748.07 17 747.37 0.53 0.05 134.12 CO 0.00 0.00 599.17 603.66 603.63 0.04 599.10 599.17 0.03 0.01 4.53 CO2 0.00 1 249.15 4 989.52 3 791.50 3 767.15 24.35 3 738.90 3 740.36 1.22 23.13 28.25 H2O 0.00 0.00 12.31 1 210.33 12.40 1 197.93 12.31 12.31 0.00 1 197.92 0.09 CH3OH 0.00 0.00 66.87 1 260.39 67.35 1 193.04 66.85 66.87 0.02 1 193.02 0.51 摩尔分数H2 1.000 0 0.000 0 0.791 1 0.722 8 0.800 7 0.000 2 0.800 7 0.800 7 0.293 4 0.000 0 0.800 7 摩尔分数CO 0.000 0 0.000 0 0.022 1 0.024 4 0.027 0 0.000 0 0.027 0 0.027 0 0.017 0 0.000 0 0.027 0 摩尔分数CO2 0.000 0 1.000 0 0.183 9 0.153 2 0.168 7 0.010 1 0.168 7 0.168 7 0.674 9 0.009 6 0.168 7 摩尔分数H2O 0.000 0 0.000 0 0.000 5 0.048 9 0.000 6 0.495 9 0.000 6 0.000 6 0.002 3 0.496 2 0.000 6 摩尔分数CH3OH 0.000 0 0.000 0 0.002 5 0.050 9 0.003 0 0.493 8 0.003 0 0.003 0 0.012 4 0.494 2 0.003 0 质量流量/(kg·h−1) 7 500.00 54 975.00 282 011.80 282 011.80 221 129.40 60 882.34 219 470.90 219 536.75 56.27 60 826.08 1 658.47 H2 7 500.00 0.00 43 276.57 36 049.51 36 048.34 1.16 35 777.98 35 776.57 1.07 0.10 270.36 CO 0.00 0.00 16 783.07 16 908.86 16 907.86 1.01 16 781.05 16 783.07 0.86 0.15 126.81 CO2 0.00 54 975.00 219 587.60 166 863.20 165 791.70 1 071.53 164 548.30 164 612.64 53.55 1 017.98 1 243.44 H2O 0.00 0.00 221.85 21 804.43 223.45 21 580.98 221.77 221.85 0.08 21 580.91 1.68 CH3OH 0.00 0.00 2 142.62 40 385.73 2 158.07 38 227.66 2 141.89 2 142.62 0.72 38 226.94 16.19 质量分数H2 1.000 0 0.000 0 0.153 5 0.127 8 0.163 0 0.000 0 0.163 0 0.163 0 0.019 0 0.000 0 0.163 0 质量分数CO 0.000 0 0.000 0 0.059 5 0.060 0 0.076 5 0.000 0 0.076 5 0.076 4 0.015 3 0.000 0 0.076 5 质量分数CO2 0.000 0 1.000 0 0.778 6 0.591 7 0.749 8 0.017 6 0.749 8 0.749 8 0.951 7 0.016 7 0.749 8 质量分数H2O 0.000 0 0.000 0 0.000 8 0.077 3 0.001 0 0.354 5 0.001 0 0.001 0 0.001 3 0.354 8 0.001 0 质量分数CH3OH 0.000 0 0.000 0 0.007 6 0.143 2 0.009 8 0.627 9 0.009 8 0.009 8 0.012 7 0.628 5 0.009 8
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表 4 不同H2/CO2进料比下的甲醇产量
Table 4 Methanol yield under different H2/CO2 feed ratios
H2/(kg·h−1) CO2/(kg·h−1) 进料比 甲醇产量/(kg·h−1) 7 500 45 000 6.0 32 525.78 7 500 47 250 6.3 34 130.90 7 500 49 500 6.6 35 686.52 7 500 51 750 6.9 37 078.29 7 500 54 000 7.2 38 025.43 7 500 54 975 7.33 38 226.94 7 500 56 250 7.5 38 399.76 7 500 58 500 7.8 38 453.77 7 500 60 750 8.1 38 364.57 7 500 63 000 8.4 38 236.43 7 500 65 250 8.7 38 094.35
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表 5 不同含水量对应的甲醇纯度和产量表
Table 5 Methanol purity and yield under different water contents
H2/
(kg·h−1)CO2/
(kg·h−1)H2O/
(kg·h−1)甲醇质量分数 甲醇产量/
(kg·h−1)7 500 54 975 600 0.622 402 38 212.37 7 500 54 975 500 0.623 413 38 213.63 7 500 54 975 400 0.624 419 38 216.62 7 500 54 975 300 0.625 419 38 218.61 7 500 54 975 200 0.626 404 38 217.91 7 500 54 975 100 0.627 411 38 221.97
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[1] BP. BP世界能源展望2023 [M]. 北京: BP中国对外事务部, 2023. BP. Launch of BP energy outlook 2023 edition [M]. Beijing: Ministry of Foreign Affairs of BP China, 2023.
[2] BP. BP世界能源统计年鉴2022 [M]. 北京: BP中国对外事务部, 2022. BP. BP statistical review of world energy 2022 edition [M]. Beijing: Ministry of Foreign Affairs of BP China, 2022.
[3] IEA. CO2 emissions in 2022 [R]. Paris: IEA, 2023.
[4] 郭嘉懿, 何育荣, 马晶晶, 等. 二氧化碳催化加氢制甲醇研究进展 [J]. 洁净煤技术, 2023, 29(4): 49-64. DOI: 10.13226/j.issn.1006-6772.RM22092601. GUO J Y, HE Y R, MA J J, et al. Research progress on catalytic hydrogenation of carbon dioxide to methanol [J]. Clean coal technology, 2023, 29(4): 49-64. DOI: 10.13226/j.issn.1006-6772.RM22092601.
[5] ZHONG J W, YANG X F, WU Z L, et al. State of the art and perspectives in heterogeneous catalysis of CO2 hydrogenation to methanol [J]. Chemical society reviews, 2020, 49(5): 1385-1413. DOI: 10.1039/c9cs00614a.
[6] LEONZIO G. State of art and perspectives about the production of methanol, dimethyl ether and syngas by carbon dioxide hydrogenation [J]. Journal of CO2 utilization, 2018, 27: 326-354. DOI: 10.1016/j.jcou.2018.08.005.
[7] 李庆勋, 王宗宝, 娄舒洁, 等. 二氧化碳加氢制甲醇研究进展 [J]. 现代化工, 2019, 39(5): 19-23. DOI: 10.16606/j.cnki.issn0253-4320.2019.05.005. LI Q X, WANG Z B, LOU S J, et al. Research progress in methanol production from carbon dioxide hydrogenation [J]. Modern chemical industry, 2019, 39(5): 19-23. DOI: 10.16606/j.cnki.issn0253-4320.2019.05.005.
[8] ATSONIOS K, PANOPOULOS K D, KAKARAS E. Thermocatalytic CO2 hydrogenation for methanol and ethanol production: process improvements [J]. International journal of hydrogen energy, 2016, 41(2): 792-806. DOI: 10.1016/j.ijhydene.2015.12.001.
[9] KISS A A, PRAGT J J, VOS H J, et al. Novel efficient process for methanol synthesis by CO2 hydrogenation [J]. Chemical engineering journal, 2016, 284: 260-269. DOI: 10.1016/j.cej.2015.08.101.
[10] 郑可昕, 高啸天, 范永春, 等. 支撑绿氢大规模发展的氨、甲醇技术对比及应用发展研究 [J]. 南方能源建设, 2023, 10(3): 63-73. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2023.03.007. ZHENG K X, GAO X T, FAN Y C, et al. Comparison and application prospects of ammonia and methanol technologies supporting large-scale development of green hydrogen energy [J]. Southern energy construction, 2023, 10(3): 63-73. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2023.03.007.
[11] NYÁRI J. Techno-economic feasibility study of a methanol plant using carbon dioxide and hydrogen [D]. Helsinki: Aalto University, 2018.
[12] 陈升华. 2021-2022年度中国甲醇行业市场分析报告(上) [J]. 广州化工, 2022, 50(3): 1-6. CHEN S H. China methanol industry market analysis report between 2021-2022 (Part 1) [J]. Guangzhou chemical industry, 2022, 50(3): 1-6.
[13] 郑伟中. 氮肥协会顾理事长针对氮肥、甲醇行业碳减排、碳中和的讲话摘要 [J]. 氮肥与合成气, 2021, 49(9): 54. ZHENG W Z. The president of the nitrogen fertilizer association for nitrogen fertilizer, methanol industry carbon reduction, carbon neutral speech abstract [J]. Nitrogenous fertilizer & syngas, 2021, 49(9): 54.
[14] LI S Z, WANG Y, YANG B, et al. A highly active and selective mesostructured Cu/AlCeO catalyst for CO2 hydrogenation to methanol [J]. Applied catalysis a: general, 2019, 571: 51-60. DOI: 10.1016/j.apcata.2018.12.008.
[15] XIONG S H, LIAN Y, XIE H, et al. Hydrogenation of CO2 to methanol over Cu/ZnCr catalyst [J]. Fuel, 2019, 256: 115975. DOI: 10.1016/j.fuel.2019.115975.
[16] WANG Y H, GAO W G, LI K Z, et al. Strong evidence of the role of H2O in affecting methanol selectivity from CO2 hydrogenation over Cu-ZnO-ZrO2 [J]. Chem, 2020, 6(2): 419-430. DOI: 10.1016/j.chempr.2019.10.023.
[17] 马晓锋, 张舒涵, 何勇, 等. PEM电解水制氢技术的研究现状与应用展望 [J]. 太阳能学报, 2022, 43(6): 420-427. DOI: 10.19912/j.0254-0096.tynxb.2022-0360. MA X F, ZHANG S H, HE Y, et al. Research status and application prospect of PEM electrolysis water technology for hydrogen production [J]. Acta energiae solaris sinica, 2022, 43(6): 420-427. DOI: 10.19912/j.0254-0096.tynxb.2022-0360.
[18] MILLER H A, BOUZEK K, HNAT J, et al. Green hydrogen from anion exchange membrane water electrolysis: a review of recent developments in critical materials and operating conditions [J]. Sustainable energy & fuels, 2020, 4(5): 2114-2133. DOI: 10.1039/C9SE01240K.
[19] TENHUMBERG N, BÜKER K. Ecological and economic evaluation of hydrogen production by different water electrolysis technologies [J]. Chemie ingenieur technik, 2020, 92(10): 1586-1595. DOI: 10.1002/cite.202000090.
[20] 林海周, 罗志斌, 裴爱国, 等. 二氧化碳与氢合成甲醇技术和产业化进展 [J]. 南方能源建设, 2020, 7(2): 14-19. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2020.02.002. LIN H Z, LUO Z B, PEI A G, et al. Technology and industrialization progress on methanol synthesis from carbon dioxide and hydrogen [J]. Southern energy construction, 2020, 7(2): 14-19. DOI: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2020.02.002.
