南方主网与海南电网联网工程线路包括500 kV港城至南岭海缆终端站线路、500 kV海底电缆线路和500 kV林诗岛海缆终端站至福山线路，均为单回线路，线路全长169.139 km，如图1所示。

图  1  线路示意图

Figure 1.  Transmission Line Route Diagram

架空线路每相导线采用4×JL/LB20A-300/40型铝包钢芯铝绞线，全线架设2根OPGW-16B1-132型光缆。港城侧架空线路导线悬垂绝缘子串采用FXBW4-500/180型复合绝缘子，一般线路导线耐张绝缘子串采用双联32片LXHY3-210型玻璃绝缘子，海缆终端站进出线档采用双联32片LXHY6-160型玻璃绝缘子。福山侧架空线路导线悬垂绝缘子串采用单联28片FC160P/155型玻璃绝缘子；一般段线路耐张绝缘子串采用双联28片FC210P/170型玻璃绝缘子；海缆终端站进出线档采用双联30片FC160P/155型玻璃绝缘子。跳线串均采用FXBW4-500/100型复合绝缘子。杆塔塔头尺寸如图2所示。

图  2  杆塔塔头尺寸(单位m)

Figure 2.  Tower of Transmission Line(Unit m)

500 kV海底电缆线路长约30.215 km，采用自容式充油电缆，电缆导体截面为500 mm^[8]。海缆主绝缘雷电冲击耐受电压为1 550 kV，海缆采用两端直接接地的接地方式，海缆铅套和铠装层分别与两侧海缆终端站的接地网相连，中间海缆铅套和铠装层每隔约8 km短接1次。南岭海缆终端站实测接地电阻为0.135 Ω，林诗岛海缆终端站实测接地电阻为0.33 Ω。海底电缆线路两端海缆终端站内安装有避雷器，参数如表1所示。

本文运用ATP-EMTP电磁暂态分析软件，建立了架空线路与海底电缆线路的雷电侵入波仿真计算模型。雷电流波形采用负极性2.6/50 μs双指数标准冲击波^[9-10]。反击计算时雷电通道波阻抗取300 Ω；绕击计算时雷电通道波阻抗取800 Ω。架空线路和海底电缆线路采用LCC模块中的JMarti模型。杆塔采用多波阻抗模型进行建模^[11-12]。采用美国电科院及国际大电网会议(CIGRE)推荐的先导发展法^[6-7]作为绝缘子串和空气间隙放电闪络判据。先导发展过程的数学描述如式1所示^[13]。

式中：dg/dt为先导发展速度，m/s；k为常数；V(t)为间隙上的电压，kV；g为先导长度，m；l为空气间隙长度，m；E₀为临界击穿场强，kV/m。

架空线路最大绕击雷电流采用改进的电气几何模型计算确定^[5]，该模型在国际通用电气几何模型基础上考虑了地形因素、工作电压对击距的影响，同时计及了雷电入射角，计算结果更为准确可靠。

根据修正电几何法^[5]的基本原理，如果雷电流较大，则大地和地线将对导线起到完全屏蔽作用，雷击大地或地线；若雷电流幅值较小，大地和地线的屏蔽范围有限，则有可能会发生绕击。发生绕击的临界雷电流幅值称为最大绕击雷电流，即当雷电流幅值大于该值时不发生绕击，小于该值时可能会发生绕击。因此，首先需计算最大绕击雷电流。

由于林诗岛和南岭海缆终端站进线档地形相似、构架布置相同且第一基杆塔相似，最大绕击雷电流基本相同。本文分别计算了雷电绕击进线档档中导线和海缆终端站侧第一基杆塔上相跳线时的最大绕击雷电流，计算结果如图3所示。档中导线高度较低且受3根地线保护，而上相跳线高度相对较高且受地线保护效果不明显，故杆塔上相跳线遭受的最大绕击雷电流显著大于档中边相，对海缆的危害也更大。绕击第一基杆塔上相跳线时，最大绕击雷电流随初始相角变化而变化，在初始相角为90°时，绕击雷电流达到最大-45.3 kA。

图  3  不同雷击点最大绕击雷电流随初始相角的变化情况

Figure 3.  Changes of Maximum Shielding Failure Current with Initial Phase Angle at Different Lightning Points

本文计算了初始相角为0时海缆雷电过电压U随雷电流I幅值大小变化情况，如图4所示。由图可知，海缆雷电过电压U随雷电流I的增大先增大后减小。这主要是由于：架空线路遭受绕击后，雷电过电压沿导线侵入海缆，且随着绕击雷电流的增大，海缆所承受的雷电过电压越大；当绕击雷电流增大到一定值时，造成跳线绝缘子串闪络，杆塔和地线将起到部分泄流作用，使导线上的雷电过电压有所下降，海缆上的雷电过电压比绝缘子串闪络前有所降低，期间海缆雷电过电压在绝缘子串闪络前海缆雷电过电压达到最大值。跳线绝缘子串雷击未闪络和雷击闪络时，海缆雷电过电压随时间变化情况分别如图5和图6所示。

图  4  海缆雷电过电压随雷电流幅值大小变化情况(初始相角为0)

Figure 4.  Changes of Lightning Overvoltage with Lightning Current Amplitude(When Initial Phase Angle is 0)

图  5  跳线绝缘子串雷击未闪络时海缆雷电过电压随时间变化情况

Figure 5.  Changes of Lightning Overvoltage with Time Before the Insulator String Flashover

图  6  跳线绝缘子串雷击闪络时海缆雷电过电压随时间变化情况

Figure 6.  Changes of Lightning Overvoltage with Time when the Insulator String Flashover

综上所述，在绕击计算过程中，海缆所承受的最大雷电过电压发生在最大绕击雷电流或绝缘子串闪络前最大雷电流时。

本文研究了雷电绕击林诗岛侧和南岭侧架空线路时，无避雷器和有避雷器2种情况下海缆主绝缘所承受的雷电过电压，计算结果分别如表2和表3所示。由表可知，无避雷器时，海缆雷电过电压高达-1 395 kV，接近海缆主绝缘雷电冲击耐受电压；安装避雷器后，海缆上的雷电过电压得到了有效控制，最大为-916 kV，远低于海缆主绝缘雷电冲击耐受电压，绝缘裕度为41%。

由表2和表3可以看出，在180～330°初始相角下，绕击雷电流达到最大时跳线串仍未闪络。该情况下海缆雷电过电压将随绕击雷电流增大而增大，并在最大绕击雷电流时达到最大。

雷击架空线路塔顶或地线时，若雷电流幅值不超过线路反击耐雷水平，绝缘子串不闪络，架空线路导线上的电位由工频电压、避雷线在导线上的耦合电位以及空间变化的电磁场在导线上产生的感应电压叠加而成，过电压幅值相对较小(经计算，感应过电压幅值约为300～400 kV)，不会对海缆构成威胁。

当雷电流幅值达到线路反击耐雷水平时，绝缘子串将闪络，导线上的电位将显著升高，雷电波沿导线侵入海缆，且雷电流幅值越大，海缆上的雷电过电压越大，如图7所示。

图  7  海缆雷电过电压随雷电流幅值大小变化情况

Figure 7.  Changes of Lightning Overvoltage with Lightning Current Amplitude

我国一般地区雷击输电线路杆塔雷电流幅值服从概率分布，雷电流幅值越大发生的概率越低，如式2所示。

式中：P为雷电流幅值概率；I为雷电流幅值，kA。

本文按极端情况考虑，反击雷电流取-250 kA(发生的概率为0.144%)，计算了雷击林诗岛侧和南岭侧杆塔地线支架时，无避雷器和有避雷器2种情况下海缆主绝缘所承受的雷电过电压，计算结果如图8所示。可知，无避雷器时，海缆雷电过电压高达-1 470 kV，接近海缆主绝缘雷电冲击耐受电压；安装避雷器后，海缆上的雷电过电压得到了有效控制，最大为-923 kV，远低于海缆主绝缘雷电冲击耐受电压，绝缘裕度为40%。更高幅值的雷电流能在海缆上产生更高的雷电过电压，绝缘裕度有所降低，但如此大幅值雷电流的概率极低。

图  8  海缆雷电过电压随初始相角变化情况

Figure 8.  Changes of Lightning Overvoltage with Initial Phase Angle

1)绕击时若绝缘子串闪络，海缆雷电过电压随雷电流幅值的增大先增大后减小，且在绝缘子串闪络前达到最大值；若绝缘子串不闪络，则海缆雷电过电压将随绕击雷电流增大而持续增大，并在最大绕击雷电流时达到最大值。避雷器的配置有效降低了绕击时的海缆雷电过电压，最大为-916 kV，海缆绝缘裕度为41%。

2)雷击架空线路塔顶或地线绝缘子串未闪络时，导线上的雷电过电压幅值较小，不会对海缆构成威胁；绝缘子串闪络后，海缆上的雷电过电压随雷电流幅值增大而增大。避雷器的配置有效降低了反击时的海缆雷电过电压，在线路遭受-250 kA雷电流反击时，海缆上最大雷电过电压为-923 kV，海缆绝缘裕度为40%。更高幅值的雷电流能在海缆上产生更高的雷电过电压，绝缘裕度有所降低，但如此大幅值雷电流的概率极低。

3)经仿真计算可见，在海缆终端站合理配置避雷器可有效降低雷电过电压对海缆的影响，确保海缆安全稳定运行。